摘要： 在本設計中，采用傳統(tǒng)通風與射流誘導通風相結合的方式，充分利用兩種方式各自的優(yōu)點，在保證滿足設計要求的前提下，盡量使系統(tǒng)安裝簡單，造價低廉，性能可靠，維護方便。
關鍵字： 地下車庫 通風 防排煙
一、地下停車場有害物的種類及危害
地下停車場內汽車排放的有害物主要是一氧化碳（CO）、碳氫化合物（HC）、氮氧化物（NOX）等有害物。它們來源于曲軸箱及排氣系統(tǒng)。燃油箱、化油器的污染物主要為碳氫化合物（HC），即由燃油氣形成的。若控制不好，其污染物將達到總污染物的15％～20％；由曲軸箱泄漏的污染物同汽車尾氣的成分相似，主要有害物為CO、HC、（NOX）等。有的汽油內加有四乙基鉛作抗爆劑，致使排出的尾氣中含有大量鉛成分，其毒性比有機鉛大100倍，對人體的健康和安全很危害很大，其表現(xiàn)有：
（1）一氧化碳是最易中毒且中毒情況最多的一種氣體，它是碳不完全燃燒的產物。當人吸入一氧化碳，經肺吸收進入血液。因一氧化碳與血紅蛋白的親和能力比氧氣大210倍，因而很快形成碳氧血色素，阻礙了血色素輸送氧氣的能力，導致人嚴重缺氧，發(fā)生中毒現(xiàn)象。
（2）大量的氮氧化合物（NOX）排到空氣中也引起人們的中毒，對粘膜、吸收道、神經系統(tǒng)、造血系統(tǒng)引起損害。
（3）汽油熱氣內毒性最大的是芳香的碳氫化合物，各種牌號的汽油內芳香的碳氫化合物的含量一般為2％～16％。當人們吸入汽油蒸氣后，會引起人的特殊的刺激（以如麻醉）。當中毒嚴重時，將會導致人們喪失知覺，并引起痙攣。
（4）有易燃易爆危險。汽油發(fā)爆極限為下限2.5％，上限為4.8％。當空氣內一氧化碳的含量為15％～75％時，一氧化碳也會發(fā)生爆炸。
怠速狀態(tài)下，CO、HC、NOX三種有害物散發(fā)量的比例大約為7：1.5:0.2。由此可見，CO是主要的。根據(jù)TT36－79《工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準》，只要提供充足的新鮮的空氣，將空氣中的CO濃度稀釋到《標準》規(guī)定的范圍以下，HC、NOX均能滿足《標準》的要求。
二、車庫面積的計算
負一層：左半
車庫面積 (81800-8100)x(43200+4000)+3900x8100x2 = 3541.82m2
總建筑面積 81800x(43200+4000)+ (8100+8100+6900)x4200-8100x5100=3916.67 m2
右半
車庫面積 （6600x2+8100+4800）x(79700-8100)+(6000x2+8100)x6000-8100x4800=1950.48 m2
總建筑面積 (43200+8100)x(8100x5+6800)+(8100x4)x(4800+6600x2+51000+8100+6000)+(1500+5100)x(6600x2+8100+4800)=3804.03 m2
負一層總建筑面積 3916.67+3804.03=7720.7 m2
負二層：左半
總建筑面積 81800x43200-(5100+4200+3900)x5100-(6900+8100)x5100=3389.94 m2
車庫面積（43200-8100-3000）x(81800-5100-4200-3900)+8100x3900= 2233.65 m2
右半
總建筑面積 同負一層
車庫面積（6600+8100+6600+4800）x79700+5100x(8100+6800)+(6000x2+8100)x(8100x3)-(4000x43200+4000x5100)= 2451.39 m2
負二層總建筑面積與負一層同。
三、送風量和排風量的確定
地下車庫按全面通風設計考慮，所需通風量可根據(jù)公式計算。全面通風所需通風量為：
L0=LM（m3/h） L=Q/C-CO（m3/h）
式中：L0-車庫排風量（m3/h）；L-車庫單位地面面積排風量（m3/h）；M-車庫存面積（m2）；Q-單位地面面積汽車CO排放量（mg/h·m2）；C-在下停車場內CO允許濃度，C=100mg/m3；CO-室外大氣中CO含量，CO=3.0mg/m3；
單位在地面面積汽車CO排放量（mg/h·m2）：Q=ABCD/E
式中：A-車庫單位在面面積停車數(shù)；B-汽車出入頻度（每小時出入臺數(shù)與設計容量之比），可取50~100%；C-每輛汽車在車庫內發(fā)動機運行時間取3min；D-汽車單位時間CO排放量，g/s。國產的桑塔汽車CO排放量為0.577g/s，進口福特汽車C O排放量0.319g/s；E----CO排放量占總排放量的百分比，取0.89。
1、地下停車場內汽車尾氣排放量
表1列出了常見車輛在怠速狀態(tài)下，每臺車單位時間排放量和濃度C[3][7][8]。
地下停車場停放的汽車尾部總排放量不僅與車型、停車車位數(shù)、車位利用系數(shù)、單位時間排量和汽車發(fā)動機在車庫內工作時間有關，而且與排氣溫度有關。表1中數(shù)據(jù)是在排氣溫度為550℃（國產車）、500℃（進口車）條件下的數(shù)據(jù)，而檢測汽車排放有害氣體濃度時尾部氣溫為常溫20℃左右。為此應進行溫度修正。其計算公式為
Qi=T2WSBiDit10-3/T1,m3/h Q=ΣQi,m3/h i=1
式中Q---地下停車場內汽車排氣總量，m3/h
Qi---停車場內i類汽車的排氣總量，通常按表1中的4類選?。▏a小轎車和面包車，進口小轎車和面包車），m3/h；
S---車庫的停車車位利用系數(shù)，即單位時間內停車輛數(shù)與停車車位數(shù)的比值，其值由建設單位與設計人員共同確定，一般取0.5～1.5；
W---地一停車場的停車總車位數(shù)，臺；
Bi---i類汽車單位時間的排氣量，每臺1/min，可由表1查??；
Di---i類占停車量總數(shù)的百分比；
t---每輛車在地下停車場內發(fā)動工作時間，一般取平均值t=6min；
T1---汽車的排氣溫度，K，
國產車T1＝825K
進口車T1＝773K；
T2---地下停車場內空氣溫度，一般取T2＝293K。
2、地下停車場內的CO排放量可用下式計算
G=ΣQiCi,m3/h i=1
式中 G---地下停車場CO的產生量，mg/h ；
Gi---i類汽車排放CO平均濃度，mg/m3，由表1查取。
3、地下停車場地面上大氣中CO濃度
計算地下停車場的排風量時，地下停車場在面上大氣中的CO濃度，實測值為2.71～3.23mg/m3，設計中可取2.5～3.5mg/m3。
4、送風量的計算
為了防止地下停車場有害氣體的溢出，要求停車場內保持一定的負壓。由此，地下停車場的送風量要小于排風量。根據(jù)經驗，一般送風量取排風量的85％～95％。另外的5％～15％補風由門窗縫隙和車道等處滲入補充。
根據(jù)排氣量計算公式，按地下停車場停車位，計算出每個車位的排氣量，列入表2中。由此只要知道地下停車場的停車車位數(shù)、車種類，再確定一個S，就可根據(jù)表2方便而簡單地計算出地下停車場的排風量。注：計算條件C－CO＝100－3＝97(mg/m3)
負一層排風量和送風量計算：
假設國產小轎車為總車位的40％，國產面包車為20％，進口小轎車為20％，進口面包車為20％ 取S=1.00
國產小轎車排風量L1=741.62x191x40％=56660 m3/h
國產面包車排風量L2=666.12x191x20％=25445.78 m3/h
進口小轎排風量 L3=448.16x191x20％=17119.7 m3/h
進口面包車排風量L4=534.51x191x20%=20418.3 m3/h
則總的排風量L=L1+L2+L3+L4=119643.78 m3/h
送風量取排風量的85％～95％ 所以送風量L‘=119643.78x90%=107679.4 m3/h
負二層排風量和送風量計算：
國產小轎車排風量L1=741.62x176x40％=52210.05 m3/h
國產面包車排風量L2=666.12x176x20％=23447.42 m3/h
進口小轎排風量 L3=448.16x176x20％=15775.22 m3/h
進口面包車排風量L4=534.51x176x20% = 18814.77 m3/h
則總的排風量L=L1+L2+L3+L4=110247.68 m3/h
送風量L‘=110247.68x90%=99222.9 m3/h
四、地下車庫的氣流分布
在考慮地下汽車庫的氣流分布時，防止場內局部產生滯流是最重要的問題。因CO較空氣輕，再加上發(fā)動機發(fā)熱，該氣流易滯流在汽車庫上部，因此在頂棚處排風有利，而汽
車的排氣位置是在汽車庫下部，如能在其尚未擴散時就直接從下部排走則更好。另外，汽油蒸汽比空氣重，亦希望從下部排風，所以排風宜上下同排。一般技術手冊要求上部排1/3，下部排2/3。排風口的布置應均勻，并盡量靠近車體。新風如能從汽車庫下部送，對降低CO濃度是十分有利的，但結構上很難做到，因此，送風口可集中布置在上部，采用中間送，兩側回，或者兩側送兩側回。
五、通風系統(tǒng)設計
地下車庫通風系統(tǒng)設計不僅要考慮通風，還要考慮其防火排煙的問題。如果將車庫的通風和防火防煙分開布置，由于其各自功能單一，系統(tǒng)設計很簡單。如果結合布置，則系統(tǒng)設計變的復雜，但這種復雜系統(tǒng)在技術上是可行的，在經濟上是合理的，因而采用普遍。
通風排煙系統(tǒng)形式有兩種：
（1）多支管系統(tǒng) 汽車庫上部設系統(tǒng)總管，由總管均勻地接出向下的立管，總管上與立管的下部均設有排風口，總管上的排風口兼做排煙口，設置普通排風口，支管上的排風口僅作為排風口之用，設置防煙防火閥，布置如圖。平時，上下排風口同時排風；火災時，下部排風口的防煙防火閥自動關閉，上部排風口作為排煙口排除煙氣?？偣芙映龆鄠€立管，則每個立管尺寸小，因而占有空間小。但每個立管上均設置防煙防火閥，不僅初投資大，且由于閥門多，易出現(xiàn)失控和誤控情況，影響系統(tǒng)運行的有效性。
1 .單速排風/排煙風機 2.排煙防火閥 3.防煙防火閥 4.排風/排煙口 5.排風口
（2）單支管系統(tǒng)
汽車庫上部設系統(tǒng)總管，由總管接出一根支管，該支管在下部形成水平管，總管與立管都均勻設有普通排風口，在支管靠近總管處設置防火防煙閥。布置如下圖。平時，上下排風口同時排風；火災時，支管上的防煙防火閥自動關閉，上部排風口作為排煙口?？偣苤唤映鲆粋€立管，則只設一個防煙防火閥就可滿足火災時的排煙需要，控制上較上一個方案簡單，且初投資省，但占用空間大。
1. 單速排風/排煙風機 2.排煙防火閥 3.防煙防火閥 4.排風/排煙口 5.排風口
通過比較，選擇第二種方案更合理。因為車庫面積大，選該方案經濟，方便。
六、排風風管水力計算
（1）負一層左半管段布置及管道編號、長度標注如圖所示，確定最不利環(huán)路為：
因為AB兩部分基本對稱，可以采用相同的布置，所以計算時，僅計算A風機及其管路。
A部分：最不利環(huán)路為1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11。
（2）據(jù)各管段的風量及選定的流速，確定最不利環(huán)路各管段的斷面尺寸及沿程阻力和局部阻力如下：
取管內流速V1-2=4.0m/s，設計總排風量P=119643.78 m3/h 所以風口面積S=P/V=119643.78/（4X3600）=8.31 m2 設計風口數(shù)量為n=49個，每個風口風量P1=119643.78/49=2441.7 m3/h = 0.678 m3/s S1=S/n=8.31/49=0.17 m2
矩形風口尺寸取 400X400 mm2
管段1-2 :末端風管選用 400X400mm2.實際面積S1=0.16 m2
故實際流速V =4.24 m/s
當量直徑D=2x400x400/（400+400）=400 mm 實際流速為4.24 m/s
查《民用建筑空調設計》P208 圖 7-1 得Rm1-2=0.5 Pa/m
ΔPm1-2=0.5x8.1=4.05Pa
局部阻力計算：（查用《實用通風空調風道計算法》P279）
① 活動百葉風口取平均風速為3.0 m/s，則風口面積f=2441.7/(3600x3)=0.226m2而實際風道尺寸500X450 mm2 ，所以實際流速為3.014 m/s，查《通風工程》附錄5得局部阻力系數(shù)ξ=2.0時 V=3.0 m/s，對應管內流速V=3.014/0.8=3.768 m/s（假定有效面積80%）
② 漸擴管 F1/F0=500X450/400X400=1.41 取漸擴角30°插值查《通風工程》附錄5
得ξ=0.108 對應流速V=3.014 m/s
③ 多葉對開風量調節(jié)閥 按0°時查得ξ=0.52
④ 矩形風道圓彎頭：b/h=1 R/b =1 得ξ=0.29
⑤ 矩形風管合流四通（θ=90°）合流后管段流量2441.7X3=7325.1m3/h
初選流速V=6 m/s S=0.34m2 管道尺寸取630x500 mm2 實際流速為6.46 m/s
由A3/A1= 400x400/630x500=0.51 查表得ξ=0.2 對應流速V=6.46 m/s
（3）其他管段計算方法同上
（4）計算結果如下
備注：1-2 送風百葉漸擴管 調節(jié)閥 彎頭 合流四通閥
2-3 3-4到8-9 合流四通
9-10 合流三通 支管 風量調節(jié)閥
實際運行時，可以利用調節(jié)閥改善其不平衡性，使風口出流量更加均勻。
（5）系統(tǒng)總阻力計算及風機選型
系統(tǒng)總阻力為最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11阻力之和即 24.85+16.95+19.54+18.02+17.572+17.085+29.18+33.52+34.54+3.2=214.46Pa
風機風量：Lf=1.15L=1.15x2441.7x17=47735.235m3/h
風機風壓：Pf=1.15xP=1.15x214.46=246.63Pa
可選XPZ-I型消防排煙風機型號11 葉輪直徑11100MM 推薦工況風量48500 m3/h
推薦工況全壓690 Pa 轉速960r/min 裝機容量15KW
A聲級<=92dB 重量380KG
每層左側部分布置兩臺，對稱布置，共需四臺。
（6）負一層右半管段布置及管道編號、長度標注如圖所示，確定最不利環(huán)路為：
C部分：最不利環(huán)路為1-2-3-4-5-6-7-8-9-10。
（7）根據(jù)各管段的風量及選定的流速，確定最不利環(huán)路各管段的斷面尺寸及沿程阻力和局部阻力如下：
取管內流速V1-2=4.0m/s
管段1-2 :末端風管選用 400X400mm2.實際面積S1=0.16 m2
故實際流速V =4.24 m/s
當量直徑D=2x400x400/（400+400）=400 mm 實際流速為4.24 m/s
查《民用建筑空調設計》P208 圖 7-1 得Rm1-2=0.47 Pa/m
ΔPm1-2=0.47x12.15=5.71Pa
局部阻力計算：（查用《實用通風空調風道計算法》P279）
① 活動百葉風口取平均風速為3.0 m/s，則風口面積f=2441.7/(3600x3)=0.226m2而實際風道尺寸500X400 mm2 ，所以實際流速為3.39 m/s，查《通風工程》附錄5得局部阻力系數(shù)ξ=2.0時 V=3.39 m/s，對應管內流速V=3.39/0.8=4.24 m/s（假定有效面積80%）
② 漸擴管 F1/F0=500X400/400X400=1.25 取漸擴角30°插值查《通風工程》附錄5
得ξ=0.07 對應流速V=4.24 m/s
③ 多葉對開風量調節(jié)閥 按0°時查得ξ=0.52
④ 矩形風道圓彎頭：b/h=1 R/b =1 得ξ=0.21
⑤ 矩形風管合流四通（θ=90°）合流后管段流量2441.7X3=7325.1m3/h
初選流速V=6 m/s S=0.34m2 管道尺寸取630x500 mm2 實際流速為6.46 m/s
由A3/A1= 400x400/630x500=0.51 查表得ξ=0.05 對應流速V=6.46 m/s
（8）他管段計算方法同上
（9）計算結果如下
(10) 系統(tǒng)總阻力計算及風機選型
系統(tǒng)總阻力為最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9-10阻力之和，即221.12 Pa風機風量： Lf=1.15L=1.15x2441.7x16=44927.28m3/h
風機風壓：Pf=1.15xP=1.15x221.12=254.3Pa
可選XPZ-I型消防排煙風機型號10 葉輪直徑10000MM 推薦工況風量45679 m3/h
推薦工況全壓630 Pa 轉速1450r/min 裝機容量11KW
A聲級<=90dB 重量300KG
每層左側部分布置一臺，共需兩臺。
七、車庫送風及車庫外其他房間送排風
1、車庫誘導風機選型
射流誘導通風系統(tǒng)就是利用射流的誘導特性，在送風口處導入新鮮空氣，采用超薄型射流器以高速噴出的空氣主流，誘導及攪拌周圍大量空氣，一方面稀釋車庫空間有害氣體，另一方面帶動空氣沿著預設的流程至設定方向，從而得以在進風口處引入新風，在排風口處順利排出廢氣的目的，保證了車庫空間良好的換氣效果。車庫部分選用該形式，選型結果如下：
型 號： TOPVENT(JET/JDY) 風量（m3/h）：600～750
噴嘴形式：Ⅰ?、颉、?射程(m)：15 12 10
邊界層寬度(m)：6 8 12 誘導比： 1?。?0
功率(W)：60 電壓(V)：220
噪聲dB(A)： ≤45 重量（kg）：30
射流誘導通風系統(tǒng)與傳統(tǒng)通風系統(tǒng)比較，系統(tǒng)簡單無風管，系統(tǒng)造價低，運行成本低。廢氣被大量新鮮空氣稀釋，廢氣平均濃度降低。能有效控制氣流方向，空氣流暢，無停滯死角，環(huán)境空氣品質好。即使主送排風機停止運轉，射流器運行，亦能使空氣流動。利用樓板與梁之間的空間，易與其它管路配合，節(jié)省空間，施工簡單，美觀大方。可降低樓層高度及土建成本。射流器風量小，主送排風機靜壓低，噪音大降低。每層15臺，均勻布置。
2、車庫外的其他房間誘導風機選型：
YDF系列誘導風機
這種系列的風機運用空氣動力學原理，以少量高速噴流氣體來擾動的特性，有效地誘導周圍靜止的空氣，從而帶動空氣流動；達到高效節(jié)能、提高換氣質量、節(jié)省空間、安裝維護方便。
該系列風機分YDF-A型管道式和YDF-B型多葉式兩種。用途：應用于電力、化工、電子、汽車、造紙、飛機場、賓館、飯店、醫(yī)院、辦公樓、商場、影劇院、禮堂、超市、倉庫、工業(yè)車間、體育館、展覽館、會議室、辦公樓、高級民用建筑等場合。
型號：YDF-A型
機號：2.5#、2.8#
風量：3600、6000m3/h
全壓：1736、1760Pa
噪聲：87dB(A)
電源：380V/50Hz
型號：YDF-B型
機號：2.5#、3#
風量：680/850～985/1350m3/h
射程：12～18Pa
噪聲：58～60dB(A)
電源：220V/50Hz
變配電室送風是15次/H 排風是17.5次/H，風量較大，所以配置YDF-A型，負一層一臺。
水泵房送、排風5次/H ；空調機房及風機房間送排風量3~5次/H ；制冷機房送風5次/H，排風6次/H；無空調房間 4~6次/H 。以上均選用YDF-B型。負一層共需4臺。負2層8臺。
八、防排煙系統(tǒng)設計方案
面積超過2000m2的地下車庫應設置機械排煙系統(tǒng)。機械排煙系統(tǒng)可以與人防、衛(wèi)生等排氣、通風系統(tǒng)合用。因為該車庫建筑面積達7000多平方米，所以應該設置機械排煙系統(tǒng)。
1、防火分區(qū)
建筑物一旦發(fā)生火災，為了防止火勢蔓延擴大，需要將火災控制在一定的范圍內進行撲滅，盡量減輕火災造成的損失。在建筑設計中，利用各種防火分隔設施，將建筑物的平面和空間分成若干分區(qū)，即防火分區(qū)。《高層民用建筑設計防火規(guī)范》規(guī)定1類建筑，2類建筑和地下室，每個防火分區(qū)允許的最大建筑面積分別為1500m2，1000 m2和500 m2;當設有自動滅火系統(tǒng)時，其面積可增加一倍。
2、防煙分區(qū)
為了將煙氣控制在一定的范圍內，利用防煙隔斷將一個防火分區(qū)劃分成劃分成多個小區(qū)，稱為防煙分區(qū)。防煙分區(qū)是對防火分區(qū)的細分，防煙分區(qū)作用是有效的控制火災產生的煙氣流動，它無法防止火災蔓延。
根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》的規(guī)定，設置排煙設施的走道及凈高不超過6M的房間，要求劃分防煙分區(qū)。不設排煙設施的房間（包括地下室）和走道，不劃分防煙分區(qū)。防煙分區(qū)可通過擋煙垂壁，隔墻或從頂棚下突出不小于0.5M的梁來劃分。擋煙垂壁是
用不燃材料制成，從頂棚下垂不小于500MM的固定或活動擋煙設施?；顒訐鯚煷贡谠诨馂臅r因感溫，感煙或其他控制設備的作用，能自動下垂。
一般每個防煙分區(qū)采用獨立的排煙系統(tǒng)或垂直排煙道進行排煙。如果防煙分區(qū)的面積過小，會使排煙系統(tǒng)或垂直煙道數(shù)量增多，提高系統(tǒng)和建筑造價；如果防煙分區(qū)面積過大，使高溫的煙氣波及面積加大，受災面積增加，不利于安全疏散和撲救。因此每個防煙分區(qū)的建筑面積不宜大于500 m2，且不應該跨越防火分區(qū)。根據(jù)該建筑面積劃分，每層可分為7720.7/500=15個防煙分區(qū)。其劃分草圖如下：
防火分區(qū)按平面圖上防火墻劃分。
防煙通風設計
設置樓梯間防煙加壓系統(tǒng)的目的在于保持疏散通路安全無煙，特別是防煙樓梯間及前室。在設計中給樓梯間加壓送風，使得樓梯間的壓力大于或等于前室的壓力，前室的壓力又大于走道的壓力，并且在著火層的人員打開通往前室及樓梯間的防火門時，在門洞斷面
上保持足夠大的氣流速度，以便能有效地阻止煙氣進入前室或樓梯間，保證人員通往安全通路進行輸送。
3、排煙通風設計
機械排煙就是使用風機進行強制排煙。它由擋煙壁，排煙口，防火排煙閥門，排煙風機或煙排出口組成。為了確保系統(tǒng)在火災時能有效地工作，設計時應對系統(tǒng)的劃分、分區(qū)的確定，排煙口的位置、風道設計等進行認真的考慮。下面將排煙系統(tǒng)的要點分述如下：
（1）排煙方式 機械排煙可分為局部排煙和集中排煙兩種。局部排煙方式是在每個房間內設置風機直接進行排煙；集中排煙方式是將建筑物劃分為若干個區(qū)，在每個區(qū)內設置排煙風機，通過風道排出各房間的煙氣。
（2）機械排煙的排煙量 機械排煙系統(tǒng)的排煙量按建筑防煙分區(qū)面積進行計算，而建筑這庭的機械排煙量則按中庭體積進行計算。
對于系統(tǒng)負擔一個防煙分區(qū)排煙或凈空高度大于6M時，不劃分防煙分區(qū)的房間排煙時，機械排煙量應按每m2不小于60m3/h計算，且單臺風機最小排煙量不應小于7200m3/h；當系統(tǒng)負擔兩個或兩個以上防煙分區(qū)面積每m2不小于120 m3/h計算（對每個防煙分區(qū)的排煙量仍然按防煙分區(qū)面積每平方米面積不小于60m3/h計算）
按《汽車庫、修車庫、停車場設計防火規(guī)范》的規(guī)定，車庫的排煙量應按換氣次數(shù)不小于6次/H計算確定。
（3）機械排煙系統(tǒng)的補風 機械排煙設計應考慮補風的途徑。當補風通路阻力不大于50Pa時，可自然補風；當補風通路空氣阻力大于50Pa時，應該設置火災時可以轉換成補風的機械送風系統(tǒng)或單獨的機械補風系統(tǒng)，補風量不宜小于排煙量的50%。
（4）械排煙系統(tǒng)的布置 走道的機械排煙系統(tǒng)宜豎向設置，房間的機械排煙系統(tǒng)宜按防煙分區(qū)設置。每個防煙分區(qū)必須設置排煙口，排煙口應設在頂棚上或靠近頂棚的墻面上，且與附近安全出口沿走道方向相鄰邊緣之間的最小水平距離不應小于1.5M。設在頂棚上的排煙口，距可燃物件或可燃物的距離不應小于1M。
在水平方向上，排煙口宜設置于防煙分區(qū)的居中位置。排煙口與疏散出口的水平距離應在2M以上，排煙口至該防煙分區(qū)最遠點的水平距離不應大于30M。
當機械排煙與通風、空調系統(tǒng)共用時，可采用變速風機或并聯(lián)風機；當排風量與排煙量相差較大時，應分別設置風機，火災時能自動切換。
（5）機械排煙系統(tǒng)的風速 機械排煙系統(tǒng)的風速與加壓送風系統(tǒng)的要求相同。機械排煙系統(tǒng)的排煙口風速不宜大于10m/s。
九、防排煙系統(tǒng)設備選型及防火閥的設置
1、送風口（排煙口）
送風口種類很多，但其功能基本相同。采用最多的是活動百葉風口?；顒影偃~風口外形示意圖及電源圖如下：
2、排煙防火閥與防煙防火閥
（1）排煙防火閥 由閥體和操作機構組成，用于排煙系統(tǒng)的管道上和排煙風機的吸入口，平時處于常閉狀態(tài)，發(fā)生火災時，自動或手動開啟，進行排煙，當排煙溫度達280℃時，溫度熔斷器動作，再將閥門關閉，隔斷氣流。防火調節(jié)閥FFH-2(FVD)FFH-7(FVD)
適用：防火調節(jié)閥通常安裝在空調系統(tǒng)的風管上，平時常開，發(fā)生火災時，熔斷器動作使閥門關閉，閥門葉片可在0°～90°內五檔調節(jié)。
性能：溫度70℃時，熔斷器動作，閥門關閉。手動關閉，手動復位。手動改變葉片開啟角度。關閉后發(fā)出電訊號。
（2）防煙防火閥 防煙防火閥一般有兩類：一種為矩形，一種為圓形，其內部由閥體和操作裝置組成。用于有防煙防火要求的通風、空調系統(tǒng)的風管上，平時處于開啟狀態(tài)，當火災時，通過探測器向消防中心發(fā)出信號，接通閥門上DC24V電源或溫度熔斷閥們關閉，或人工將閥們關閉，切斷火焰和煙氣沿管道蔓延的通道。防煙防火調節(jié)閥FFH-3(SFVD)FFH-8(SFVD)
適用：安裝在空調系統(tǒng)的送回風管道上，平時呈開啟狀態(tài)，火災發(fā)生時，當管道內氣體溫度達到70℃時關閉，起隔煙阻火作用，閥門葉片可在0°～90°內五檔調節(jié)。
性能：手動復位方式。手動改變葉片開啟角度，電訊號DC24V(通過煙感、溫感反饋到控制中心)使閥門關閉。關閉后發(fā)出電訊號。溫度熔斷器更換方便。閥門各部件均進行了防腐處理。
（3）防煙垂壁 由鉛絲玻璃、鋁合金、薄不銹鋼板等配以電控裝置組合而成，其外形如下圖。擋煙垂壁下垂不小于50CM。用于高層建筑防火分區(qū)的走道（包括地下建筑）和凈高不超過6M的公共活動用房，起隔煙作用。
（4） 防火門 由防火門鎖、手動及自動控制裝置組成。
（5）活動安全門 平時關閉，發(fā)生火災后可以通過自動或手動控制將門打開。
（6）排煙窗 由電磁線圈、彈簧鎖等組成，平時關閉，并用排煙窗鎖鎖住。當火災發(fā)生時可自動或手動將窗打開。
（7）簾門 設置在建筑物中防火分區(qū)通道口處，可形成門簾或防火分隔。當發(fā)生火災時，可根據(jù)消防控制室、探測器的指令或就地手動操作使卷簾門下降至一定位置，以達到人員緊急疏散、災區(qū)隔煙、隔火的目的。
十、設備消聲、隔振措施及環(huán)境保護
為了減少風道系統(tǒng)及送風口、回風口的氣流噪聲，最重要的是合理選擇風速。電機噪聲主要有電磁噪聲、機械噪聲和空氣動力性噪聲。三種噪聲中以空氣動力性噪聲最大。而空調設備噪聲包括風機噪聲、壓縮機運轉噪聲、電機軸承噪聲和電磁噪聲。其中以風機噪聲和壓縮機噪聲為主。
消聲器是由吸聲材料按不同的消聲原理設計而成的構件，選用消聲器時，除了考慮消聲量外，還要從其他諸方面進行比較和評價，如系統(tǒng)允許的阻力損失；安裝位置和空間大??；造價高低；消聲器的防火、防塵、防霉、防蛀等性能。
消聲器應設于風管系統(tǒng)中氣流平穩(wěn)的管段上。當管內氣流速度小于8M/S時，消聲器應設于接近通風機處的主管上；當風速大于8M/S時，宜分別設在各分支管上。
空氣通過消聲器的流速不宜超過以下數(shù)值：阻性消聲器5~10M/S；共振型消聲器5M/S；消聲彎頭6~8M/S
消聲器主要用于降低空氣動力噪聲，對于通風機產生的振動而引起的噪聲，則應采用防振措施來解決。